大口径钢筋混凝土管原位置换：CMT 基线与两条自研路线
口径 ≥1200 的钢筋混凝土管原位换新管，不开挖路面。经 Zcode 两份海外调研核验：在“破碎旧管、原位顶入新管”这一类里，CMT 改筑推进工法是目前唯一既理论完整、又有工程实绩的做法（7 种机型、协会级技术·积算资料、新管 φ800–1500）。自研的钢套筒复合刀盘法与它相比只多一层套筒短裙，而短裙在止水上的作用有限。因此本报告把 CMT 列为基线，把钢套筒复合刀盘法、钢套筒分瓣吃管法列为两条自研路线。
2026-09-27 修订：以 CMT 为基线；套筒复合刀盘法降级为自研路线；分瓣吃管法为唯一无公开先例的新工艺。1结论
- CMT 是当前唯一的完整解。旧管 φ200–1500、新管 φ800–1500，机型 φ800/900/1000/1100/1200/1350/1500。它的两个核心正是战神指出的齿形滚刀与旧管充填：充填把旧管变成可整体压裂的实体，齿轮滚刀以轮齿集中载荷压裂混凝土、把钢筋压断在齿间，再由螺旋加真空排土全部回收。本报告第 4 节按协会资料重建了这套机头。
- 钢套筒短裙不能替代充填与保压。估算表明 0.5 m 短裙在黏土里的土塞安全系数只有 1.0–2.0，在②3 粉土里渗流坡降约 8.2，止水必须靠旧管充填加泥土压/泥水舱压力；套筒的真正作用是导向、护刀盘、限定开挖直径。
- 案例少不是因为有致命的技术缺陷，主要是被更生工法挤占、单段成本高、没有计价依据。日本到 2018 年底改筑推进累计只有 8.5 km，同期下水道管更生每年约 520 km、累计约 8,000 km。改筑类项目里更生工法占 82%。改筑推进只用在更生做不了的路段：严重下沉、塌陷、变形、需要扩大过流断面。技术上真正难的是旧管本身：开挖面永远不均匀、旧管外包材料不明、顶管旧管的钢承口很难切、沿线有未知障碍物。这些都能处理，但要专用设备和经验，市场太小时没有人愿意投入。
- 需求正在变大。日本超过 50 年的下水道管从 2024 年约 4 万 km 将增长到 20 年后约 23 万 km；国内管网也在进入同样的阶段。更生工法解决不了的严重病害和扩容需求会随之增加，这正是两法的市场。
- 环向钢筋：CMT 用“充填 + 齿轮滚刀碾压”解决。充填后环筋内外都被材料握住，滚刀以轮齿集中载荷把它压断在齿间。宇部实测钢筋呈 50–100 mm 短段（偶见 500 mm），几乎全量回收。战神提出的液压剪是备选：只有在不充填、用普通切削刀盘时，环筋才会顺着刀迹被剥成整圈，那时才需要横向剪切（第 6 节）。
- 自研路线的价值在“旧管整片回收”和“不挤压地层”。分瓣吃管用搓管套筒套住旧管、管内双锯分片、卷扬拖板运出，旧管材料回收、地层扰动最小，代价是要进人铺轨、密封磨损重。它没有公开先例，是真正的新工艺。
2为什么案例这么少
先看数字
| 项目 | 数据 | 来源 |
|---|---|---|
| 日本改筑推进累计 | 2018 年度末 8.5 km；2000 年后各公司开始开发，2009 年日本推进技术协会出第一版设计积算要领 | 月刊推進技術 2020 |
| 日本管更生 | 2016 年度约 520 km/年，累计约 8,000 km；2024 年度 603 km/年，累计约 12,897 km | 管路管理业协会；品確協 |
| 改筑工法构成 | 346 件改筑实绩中，更生工法 82% | 国总研（NILIM） |
| 大中口径改筑推进 | CMT 工法 2005 年开始开发，2010 年一号机完成，2012 年首个工程（宇部市，φ840），日进约 2.45 m | CMT 工法协会 |
| 欧洲 pipe eating | Herrenknecht 资料：可更换 DN150–DN1000 的混凝土、钢筋混凝土等管道；其中一种型号限 DN400、单段 80 m，并提示缺少纠偏手段、可能偏位 | Stein《Rehabilitation and Maintenance of Drains and Sewers》 |
| 国内 | 中铁装备管道原位破除更新（PBR）专用机：主机长 2,685 mm、重 10 t、开挖直径 1,480 mm，用于钢筋混凝土 DN1000 换 DN1200；前方可加随动导流装置，实现不断流 | 隧道网论文摘要 |
原因一：需求被更生工法挤占
大多数旧管的病害（裂缝、渗漏、腐蚀）用 CIPP、螺旋缠绕就能解决，一段管 3 天左右完工，不用挖井、不用改支管。堺市的政策很有代表性：基本采用管更生，只有大段差等更生做不了的情况才用翻建。原位置换只剩下“更生做不了”的那部分：下沉超过内径一半、严重变形塌陷、残余强度不足、需要扩大过流断面。
原因二：单段成本高
- 两端要做工作井，常常要拆掉原检查井；
- 整段施工期间都要临时导流；
- 支管被切断，要逐个开挖重新接入。日本资料专门指出这是改筑推进推广的两大障碍之一，并提出先建横向集流管、再做改筑的办法；
- 旧管充填、养护要时间和材料；
- 专用掘进机按管径配，一台机器能做的工程有限，摊销高。
原因三：真正的技术难点在旧管，不在地层
CMT 工法协会总结得很直接：大中口径改筑推进过去没有能放心施工的工法，原因是施工在建成的市区，管线密集、建筑紧邻，开挖面管理要求极严；而开挖面里永远有旧管，地层不均匀，外包材料随当年施工方式而变，同一条线上的劣化程度也不同。它的开发中还发现：
- 能轻松破碎钢筋混凝土管的刀具开发成功了，但钢制承口圈很难切除。上海不少大口径干管本身就是顶管施工的钢承口管，这一点要特别注意。
- 首个工程在离始发井约 23 m 处遇到几块 12 × 700 × 700 mm 的钢板，靠 0.02 MPa 的弱气压打开隔板检修门处理。
- 钢筋被切成 50–100 mm 为主，偶尔有 500 mm 左右的长段；几乎全部回收，开挖面没有坍塌。
- 结论：改筑推进的条件比普通顶管严酷得多，设计和试验的结果不一定能直接用到现场，开挖面管理是最大的课题。
原因四：国内缺计价依据
本站《大口径排水管网更新与修复 · 管径经济学》一文已经查到：三大行业协会联合定额里，碎（裂）管法、吃管法、拔管法都没有子目。业主做预算没有依据，招标只能按特殊工程处理，这本身就会把大多数项目推向有定额的更生工法。
判断
没有找到让这类工法无法推广的致命技术缺陷。它被挤在一个“更生做不了、开挖又不行”的细分市场里，单段成本高、设备专用、没有定额，所以案例少。技术上的难点（开挖面管理、钢承口、障碍物、钢筋）日本 CMT 都给出了处理办法：旧管充填、泥土压或泥水平衡、隔板检修门、在机内换刀清障。对上海大口径干管来说，更生做不了的病害和扩容需求会越来越多，这个市场在变大，但要靠专用设备和一套可计价的做法才能打开。
3基线、自研路线与命名
| 名称 | 定位 | 说明 |
|---|---|---|
| CMT 改筑推进工法 （泥水平衡吃管法并入此基线） | 基线 | 日本 CMT 工法协会：旧管先充填 → 齿轮滚刀泥土压破碎 → 螺旋 + 真空吸引排土 → 顶入新管。7 种机型、协会级积算资料、工程实绩，是目前唯一完整解。两条自研路线都以它为参照 |
| 钢套筒复合刀盘破碎法 （原“钢套筒滚刀破碎顶管法”） | 自研路线 1 | CMT 基线上加 0.5 m 套筒短裙（导向、护刀盘、限定开挖直径），可选配液压断筋剪。相对基线增量有限，建议只在旧管错口大、需要导向时选配 |
| 钢套筒分瓣吃管法 （链锯型 / 水刀型） | 自研路线 2 | 搓管中空套筒套住旧管，管内双锯分六片、卷扬拖板运出。旧管整片回收、不挤压地层，没有公开先例 |
命名沿用战神的思路：基线用协会原名，自研路线用“钢套筒 + 动作”的结构。“吃管”在国内已是原位置换的通称，保留在分瓣法名称里。
4基线：CMT 改筑推进工法的机头
资料来源为 CMT 工法协会《技術資料・積算資料》2026 年度版与目录、实拍照片，参数按 φ1350 机型（对应本段新管 DN1350）。机头已并入三维演示，作为独立的“机头”阶段。
为什么用齿轮滚刀
任务不是切土，是压裂混凝土 + 压断钢筋。齿轮滚刀是一个外缘带齿的钢轮，沿半径装在刀座上，刀盘公转时它绕自身轴滚动，用轮齿把集中载荷压进钢筋混凝土，把混凝土压成小块、把钢筋压断在齿间。它不靠锋利刃口，磨损后仍能工作——大川案例 47 m 推进后面板滚刀直径磨损 11 mm、边缘滚刀组 13 mm，全程未受影响。与单缝面板、小开口配合，滚刀先破、开口限量进渣，避免软土涌入舱内。
机头主要构成（φ1350 机型）
| 部件 | 配置 | 作用 |
|---|---|---|
| 面板 | 闭合圆板，开口率仅数 %（单缝取土口） | 以数百 kN 压贴开挖面，泥土压稳定 |
| 面板齿轮滚刀 | 沿辐条多点布置 | 破碎旧管、充填体、管基 |
| 外周齿轮滚刀 | 伸出面板外缘 | 保证开挖直径 |
| 双锥中心滚刀 | 球齿，位于中央 | 中心区破碎 |
| 驱动 | 外周驱动，11 kW × 4，3.5 rpm，108 kN·m | 外周驱动换来隔舱中央空间 |
| 隔舱检修门 | 拱形 360 × 450 mm，机体中心线上 | 不开挖地表即可目视开挖面、换刀、除障（弱气压约 0.02 MPa 开舱） |
| 排土 | 带式螺旋 Φ250 / 7.5 kW → 真空泵 30 m³/min、55 kW，排土管 Φ125 | 渣土在机内泥土化后排出；粘土需补水防粘管 |
| 方向控制 | 500 kN × 4；最小曲线半径 300 m | 可把旧管的蛇行修正回设计坡度 |
| 旧管充填 | 水泥膨润土浆（每 m³：水泥 400 kg + 膨润土 100 kg + 水 0.8 m³）或气泡砂浆 | 填实空洞与欠损，破碎体不成腔坍落；旧管完好时可省略 |
| 管外 | 缓和土压抑制材（15 mm 当量，粘度约 19,000 mPa·s）；完工后二次裏込（10 mm 当量） | 推进阻力只由浆体层间剪切决定，与土质无关 |
| 工效 | 基准日进：开削用 RC 旧管 2.25–2.5 m/班；刀具标准更换 150 m，机内更换 | 宇部首例实测 2.45 m/日；30 m 一段约 12–14 个工作日 |
三维演示里的机头阶段
CMT 工法在三维工艺实验室里单独设一个“机头”阶段（时间轴上的深色段），用深色展台把机头单独呈现，五个镜头各配一句说明：整机 → 刀盘正面 → 单个齿轮滚刀特写 → 刀盘前移看外周驱动与检修门 → 机壳透明看螺旋输送机与千斤顶。对应演示第 06/13 步，打开演示即停在此步。
5自研路线 1：钢套筒复合刀盘破碎法
工作原理
- 从接收井封堵旧管，灌注低强度充填料，旧管变成一根实心的“棒”，外面的水从接口、裂缝进来也无处可流。
- 掘进机前端是一圈 0.5 m 长的钢套筒短裙，内径 1590、外径 1660，前缘刀口齿切出 Φ1690 的孔。短裙把刀盘罩住，给机头导向，并把开挖直径限定在刀口尺寸。
- 复合刀盘在短裙内旋转，滚刀压碎管壁混凝土，刮刀刮碎充填料，液压断筋剪把环向钢筋剪成短段（第 5 节）。
- 隔板后是泥水舱，压力设为地下水压加约 20 kPa。碎渣经刀盘开口进入泥水舱，二次破碎到 50 mm 以下，随泥浆经新管送回始发井。
- 主顶推新管 DN1350 跟进，短裙与新管之间注触变泥浆，完成后注浆置换。
短裙为什么 0.5 m 就够
上一版报告估算过：刀盘缩进 2 m 以上，环形土柱在黏土里的安全系数是 4–10，可以独立止土。缩到 0.5 m，同样的估算只有 1.0–2.0，在②3 粉土里渗流坡降高达 8.2，完全不能止水。所以在 A 法里止水交给充填和泥水舱压力，短裙不承担这项功能，0.5 m 足以完成导向、保护刀盘、限定开挖直径三件事。更长反而增加顶力，也降低纠偏能力。
主要设备配置（我的估算，参照 CMT DN1350 机型）
| 部件 | 配置 | 依据 |
|---|---|---|
| 套筒短裙 | 内径 1590 · 外径 1660 · 长 0.5 m · 刀口 Φ1690，32 颗合金齿 | 与 B 法套筒同径，可共用 |
| 复合刀盘 | 外周驱动；6 辐条；转速 1–3 r/min；扭矩 100–200 kN·m；功率约 45–70 kW | CMT DN1350：3.5 r/min、108 kN·m、46.2 kW；切桩试验 1.0–1.2 r/min |
| 齿形滚刀 | 8–14 英寸小滚刀；管壁上 4 条刀迹，半径 620 / 660 / 700 / 740 mm | 微型隧道机常用 8–14 英寸 |
| 刮刀 | 内圈，刮充填料 | 充填料强度 0.5–2 MPa |
| 液压断筋剪 | 6 工位，剪刃径向覆盖 595–745 mm；油缸 Φ50–63，21–25 MPa | 第 5 节 |
| 行星断筋器 | 刀盘开口 2 处 | 日本改筑用掘进机专利 |
| 泥水舱与破碎 | 隔板 + 检修门（CMT DN1200 机型为 360×450 mm）；偏心锥形二次破碎机，出料 ≤ 50 mm | CMT；吃管法常规配置 |
| 纠偏 | 4 × 500 kN 方向油缸 | CMT DN1350 |
| 新管 | DN1350 钢筋混凝土顶管，外径 1620，每节 2.5 m | — |
工效
以 CMT 积算资料为基准：开削用钢筋混凝土旧管，DN800–1350 各机型每 8 h 班 3.3–4.2 m，两班约 6–8 m/日。它的首个工程实际日进约 2.45 m，基本按计划完成。CMT 提醒：改筑推进的日进和刀具磨损随旧管强度、形式、管基变化很大，极端时日进减半。刀具标准更换距离 150 m，按每个工地全损计。
6环向钢筋：三种处理办法
上一版报告在这里写得不清楚，而且把切桩文献的结论套用了过来，这是不对的。重新讲一遍。
问题出在几何关系
- 纵筋平行于推进方向。刀盘每向前一点，纵筋就被端头磨掉一点，它是被一截截“喂”进刀口的，自然就碎了，不是问题。
- 环筋是一圈圈垂直于管轴的圆，和刀盘面平行。刀盘推进到某一圈环筋的深度时，这一整圈钢筋正好躺在切削面上。滚刀沿圆周滚动，刀迹方向和环筋方向一致，滚刀是顺着钢筋压过去，而不是横着切过去。钢筋是韧性材料，顺着压只会被压扁、从混凝土里剥出来，最后变成一个完整的钢圈，挂在纵筋上被刀盘拖着转，缠刀盘、堵开口。
- 切桩试验里滚刀能切断钢筋，是因为桩的主筋是竖向的，滚刀横着从上面碾过去。几何关系不同，结论不能照搬。旧管充填能让钢筋被握得更牢，但改变不了方向问题。
所以，环筋必须有一个横着它的力去剪。刀盘上的刀具都是沿圆周方向运动的，本身做不到这一点，只能另加机构。
战神的构想：液压剪
在刀盘辐条上装剪切工位：固定刃是一条沿半径方向的钢刃，嵌在辐条前缘；动刃是一块铰接的颚板，由辐条里的油缸推动。动刃向前推出 60–100 mm，越过刀盘面，勾住已经露出来的环筋，再收回，把环筋压在固定刃上剪断。固定刃是径向的，环筋是周向的，两者正好垂直，是标准的剪切。
| 要素 | 判断 |
|---|---|
| 液压怎么进旋转的刀盘 | 经中心回转接头。盾构的超挖刀（仿形刀）就是这样供油的：泵站 → 盾体管路 → 刀盘后部回转接头 → 刀盘内油缸，刀具沿径向伸出 70–150 mm。现成部件。 |
| 剪断力 | 按抗剪强度约 0.6 × 540 MPa 估：Φ8 约 16 kN，Φ10 约 25 kN，Φ12 约 37 kN，Φ16 约 65 kN。 |
| 油缸 | Φ50 缸 21 MPa 约 37 kN；Φ63 缸约 59 kN。装得进辐条。 |
| 剪成多长 | 钢圈不动，刀盘在转。一个工位每触发一次，就在它当时所在的角度剪一刀。所以钢筋段长度由触发频率决定，不由工位数决定：刀盘 2 r/min、每转 30 s，油缸 1–2 s 一个循环，一个工位每转可以剪十几刀。按 6 个工位、每 20° 剪一刀，内外层环筋的段长约 0.22–0.25 m。 |
| 什么时候触发 | 环筋的纵向间距可以从配筋图或管内检测得到，掘进机又知道自己推进到哪里，可以“按里程触发”：推进到某一圈环筋所在的深度前后几毫米时，剪切工位按转角连续触发；其余时间收回，减少磨损。扭矩突增也可以作为触发信号。 |
| 两层钢筋笼 | 剪刃径向长度覆盖 595–745 mm，内外两层（半径约 626 与 709 mm）一次都能剪到。 |
还要解决的问题
- 剪切工位在渣土里工作，铰点和油缸要防卡、防磨；剪刃是易损件，要能从检修门更换。
- 回转接头的通道数量有限。6 个工位可以并联一路压力油、一路回油，由刀盘内的电磁阀组分配，电磁阀经滑环供电。
- 剪下来的钢筋段仍有 0.2 m 左右，进入泥水舱后由行星断筋器和二次破碎机进一步处理，排浆管口设格栅挡住漏网的长段（CMT 的经验是偶尔有 500 mm 长段，人工挑出）。
我的判断：这个构想抓住了问题的本质，结构上可行，所用部件都是成熟的，而且目前没有查到相同的公开做法，值得作为 A 法的核心部件做台架试验，也值得考虑专利。
7自研路线 2：钢套筒分瓣吃管法
工作原理
- 搓管刀管：内径 1590、外径 1660、刀口 1690、长 3.5 m，比旧管单边大 60 mm。抱箍加 4 支切向油缸让刀管正反各摆约 15°，反扭矩正负抵消。铲刀只切旧管外侧的土。
- 中空驱动舱：长 2.4 m，中间留 Φ1000 通孔，两井连通，贯通通风。
- 环形泥浆舱：刀管与旧管之间 60 mm 环隙，前端保压，后端用充气环形密封隔开。
- 管内解体：门架台车从接收井一侧开进，两只伸缩臂各带一台链锯，6 道纵缝分三轮锯完；剩余 15 mm 用楔块掰断。
- 运片：60° 管片（2 m 约 472 kg，弦宽 735 mm）放上卷扬拖板，拉到接收井吊出。
- 新管：DN1350 跟进，扩大一级。
估算日进尺 6–8 m，与 A 法相当。优点是不破碎、不产生大量泥浆，旧管分片回收，钢筋问题在锯切时就解决了；代价是要进人铺轨、装内箍，环形泥浆舱密封磨损重，错口等于间隙时没有余量。完整推演见第三版报告。
8可选配措施
| 措施 | A 法 | B 法 | 什么时候用 |
|---|---|---|---|
| 旧管充填 | 标准配置 | 不用（管内要作业） | 高地下水位、粉土夹层；旧管空腔会让开挖面泄压 |
| 向始发井出渣 | 标准配置，泥浆经新管 | — | 常规 |
| 向接收井出渣 | 选配：旧管保压或双气囊隔舱 + 伸缩排浆管 | 标准配置：卷扬拖板 | 始发端场地受限 |
| 保压 | 泥水舱 | 环形泥浆舱 + 充气密封 | — |
| 断筋 | 液压断筋剪 + 行星断筋器 + 二次破碎 | 链锯锯切时切断；水刀型用液压剪 | — |
| 解体工具 | — | 双链锯 / 双水刀 | 水刀：不怕锯穿、配筋密；链锯：少排水、少一道剪筋 |
| 接口预封 | 不需要（已充填） | 不锈钢内箍 / 点状 CIPP | B 法前方旧管接口 |
| 钢承口切除 | 刀口齿与滚刀加强 | 刀管铲刀加强 | 旧管本身是顶管、有钢承口时 |
9路线比选
| 项目 | CMT 基线 | 自研 1 · 套筒复合刀盘 | 自研 2 · 分瓣吃管 |
|---|---|---|---|
| 止水 | 充填 + 泥土压/泥水舱压力，成熟 | 同基线，套筒短裙作第二道防线 | 环形泥浆舱 + 充气密封，密封是弱点 |
| 粉土、粉砂夹层 | 适用 | 需加强措施 | |
| 进人 | 不进（换刀时从检修门） | 铺轨、装内箍要进，锯切遥控 | |
| 旧管去向 | 碎渣，随泥浆 | 整片回收 | |
| 钢筋 | 液压断筋剪（待试验） | 锯切时切断 | |
| 线形 | 可纠偏（刀盘破碎全断面） | 锁定在旧管 ±60 mm | |
| 估算日进尺 | 6–8 m（CMT 基准） | 6–8 m | |
| 公开先例 | CMT 改筑推进（无套筒）；中铁装备 PBR | 无 | |
| 适用 | 高水位、粉土夹层、旧管破损严重、需要纠正下沉 | 黏土为主、旧管较完整、希望回收旧管、扰动要求高 |
两法的套筒外壳、驱动舱、主顶、新管规格相同，可以做成“一套主机、两种前端”。
10风险与验证
| 风险 | 对策 |
|---|---|
| 环筋缠刀盘（A） | 液压断筋剪按里程触发；行星断筋器；扭矩监测 |
| 钢承口（A、B） | 设计前查明旧管是否为顶管钢承口；刀具加强 |
| 地下障碍物（A） | 检修门 + 弱气压开门清障（CMT 首个工程的做法） |
| 排浆管堵塞（A） | 二次破碎 ≤ 50 mm；格栅；取石箱 |
| 密封磨损（B） | 浮动环；双道密封 |
| 错口大于间隙（B） | 预先凿平；或改用 A 法 |
| 支管 | 先建横向集流管或逐个开挖重接 |
验证路线
- 液压断筋剪台架试验：取充填过的 DN1200 实物管节，装一个剪切工位的刀盘扇形段，测剪断力、触发时机、钢筋段长度、剪刃磨损。这是 A 法成立与否的关键。
- 链锯、水刀锯切台架试验：B 法的关键。
- 充填料配比试验：强度 0.5–2 MPa，可泵送，易破碎。
- 技术交流：CMT 工法协会（刀具、充填、检修门）；中铁装备（PBR 专用机）。
11待定事项
- 液压断筋剪的工位数（6 还是 8）和动刃形式（推出勾回，还是推出直剪）。
- A 法是否保留“向接收井出渣”作为选配，还是只做向始发井。
- 是否推进“一套主机、两种前端”。
- 三维演示按本报告更新：A 法替换现在的“吃管法”，B 法保留链锯、水刀两种。
- 需要的现场资料：目标管段的管基形式、是否为钢承口顶管、②3 粉性土分布、旧管芯样强度和配筋图。
12出处
- 森治郎：下水道再構築のための改築推進工法，月刊推進技術 Vol.34 No.7（2020）
- CMT 工法协会：CMT 改筑推进工法技术资料·积算资料（2020 年度）；改筑推进工法开发经过；宇部市施工实绩
- 国土技术政策综合研究所：维持管理信息在修缮·改筑工法选定中的应用
- 日本管路更生工法品質確保協会：管渠更生工法の実績；日本下水道管路管理業協会：管路更生の施工に関するQ&A 2018
- 国土交通省：下水道の維持管理；堺市：公共下水道の改築工事の流れ
- UNITRACC：Pipe Eating（Stein《Rehabilitation and Maintenance of Drains and Sewers》）
- Trenchless Technology：Breaking New Ground（柏林 pipe eating 案例）
- 中铁装备 PBR：隧道网技术库；管道修复网论文摘要
- 盾构超挖刀与中心回转接头：CN104564095B 盾构机超挖刀；盾构机刀具配置；盾构机系统原理
- 日本专利分类“滚轮、刀盘构造”（固定断筋刀与行星刀）：ekouhou
- 盾构切削钢筋混凝土桩：隧道建设 2020；隧道建设 2019
- Zcode 调研：CMT改筑推进工法 · 技术资料与积算资料调研报告（2026-09-27，据 CMT 工法协会 2026 年度版 98 页编译）；旧管原位置换全球方案调研报告（日本改筑推进 5 类 13 工法、欧美四类元方案）
- 非开挖实验室：套筒分瓣法第三版；套筒刀盘破碎法可行性；大口径排水管网更新与修复 · 管径经济学